阿坝州那里产污水处理加药装置公司

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方法由于处理成本高和操作运行条件较高，而较少适应。生化法(1)厌氧发酵法：纺织印染废水如单独采用好氧生化处理或附加混凝处理动力消耗大，且许多废水基质难以被分解和脱色，实践证明，辅以厌氧技术处理该类废水，效
果良好，厌氧发酵工艺又分为常规厌氧发酵、高效厌氧发酵、厌氧接触法、厌氧过滤法、上流式厌氧污泥床(UASB)、改进型厌氧发酵装置(UASB+AF)、厌氧折流式工艺、厌氧流化床或膨胀床工艺、下流式厌氧过滤(固定膜)反应器等几种工艺。(2)生物膜法：又分生物滤池、生物转盘、生物接触氧化法，其中后两种方法在国内的印染
胶体和微小悬浮状态的有机和无机物质，减小了生化处理的负荷。由于废水偏酸性，投加Ca(OH)2一方面可调节废水的pH值，另一方面Ca2+也和茶多酚反应生成难溶化合物，进一步减少水中茶多酚的含量，为后续生化处理的顺利进行提供了条
件。茶多酚在碱性条件下很容易氧化变色 ，控制pH值在6～7时的试验结果见图2、3。由图2、3可看出，投加PAC和Al2(SO4)3对茶多酚有较好的去除效果。PAC的佳投量为250mgL，对COD的去除率为29%左右，对茶多酚的去除率为85%左右。Al2(SO4)3的佳投量为500mgL，对COD的去除率为35%左右，对茶多酚的去除率为86%左右米TiO2进水冲击时也具有一定指导意义, 即如果及时采取处理措施, 纳米TiO2进水冲击负荷不会对系统稳定性产生明显影响.(a)产酸阶段; (b)产甲烷阶段图 2 纳米TiO2短期暴露对厌氧颗粒污泥产酸阶段及产甲烷阶段的影响尽管上述试验证明, 纳米TiO2对产酸阶段及产甲烷阶段这两个独立过程没有明显影响, 但实际厌氧消化过程中上述两阶段是相互融合彼此协调的.因此, 通过累积产烷量随时间的变化情况考察了纳米TiO2对完整的厌氧消化产烷过程的影响, 结果见图 3.可见, 无论是单独考虑产烷过程还是厌氧消化完整过程, 纳米TiO2对终产烷量都没有明显影响, 分析.2 结果与讨论 2.1 水力停留时间(HRT)对活性炭填料吸附的影响吸附实验得出结果, 在水力停留时间为6 h时, 各阶段吸附基本达到平衡, 利用活性炭吸附时, 常用Freundlich公式来表示平衡关系, 绘制吸附等温线如图 2所示.依据Freundlich公式lnQe=lnKf+lnce得到如图 2所示的各污染物吸附等温线. NH4+-N、TP、高锰酸盐指数拟合所得直线R2均大于0.9, 1n分别为0.451 7、0.589、0.371 6. Freundlich模型参数1n与吸附作用力大小有关, 1n越大作用力越小, 吸附强度较弱, 表示条件不利于吸附[17].一般认为1n的值在0~1之间, 其值的大小表示浓度对吸附影厌氧反应器运行稳定性的累积效应及其在反应器内的归趋, 结合厌氧颗粒污泥微生物种群结构的变化, 以揭示纳米TiO2对厌氧颗粒污泥微生物的抑制机制, 以期为应对厌氧污水处理体系中纳米TiO2的生态风险提供理论支持和参考依据.1 材料与方法 1.1 厌氧颗粒污泥及纳米TiO2的特性试验所用厌氧颗粒污泥来自于处理大豆蛋白废水的EGSB反应器, 并在小试ASBR反应器中采用模拟废水驯化一个月, 此时污泥大比产甲烷活性为(1.08±0.03)g?(g?d)-1.经分析污泥中Ti的背景值(以VSS计, 下同)为(1.7±0.3)mg?g-1.其中, 模拟废水中的主要成分有：葡萄糖(7 000 mg?L-吉林那里产中心血站污水处理设备工厂曲线图 (a.升流区, b.降流区)和流化示意图(c)流化床在相同进水流量工况下, 曝气强度是影响填料浓度变化的主要因素;在相同曝气强度工况下, 进水流量是影响填料浓度变化的主要因素.在多数工况下, 流化床中部区域为稀相区域;曝气强度和进水流量的匹配可使流化床的填料浓度达到高值;在相同工况下升流区的填料浓度均大于降流区的浓度;进水流量和曝气强度为200 L?h-1、0.65 m3?h-1工况下的填料浓度与50 L?h-1、1.05 m3?h-1工况下的填料浓度较接近.可见, 进水流量的增加加速了降流区填料的流化, 进而加速整个流化床的填料流化;且不同进水流量和曝。考虑