725LN无缝管定做

725LN无缝管定做
燃油效率、净化废气、轻量化、控制成本与寿命等已成为当今汽车业发展的主题,而汽车排气中所使用的结构材料已经不能现代汽车业的发展需求,故奥氏体不锈钢以其所具有的良好的高温性能而被广泛应用于汽车排气中。近年来,铁素体不锈钢因呈现较高的高温强度、优良的抗热疲劳性能、的高温氧化和应力腐蚀开裂抗力,已逐步取代奥氏体不锈钢在汽车排气中应用。汽车排气中靠近发动机的热端部件在汽车发动机作时往往要承受600oC1000oC的高温。热端部件在汽车运行中的受载情况也较复杂,汽车在启动和刹车中产生的载荷变化以及汽车行驶中产生的机械振动,都会造成热端部件受到交变载荷的作用,而汽车平稳行驶中热端部件受到的载荷相对,可以看作受到恒定载荷的作用。据此,本论文主要包括两大部分,一是通过相场模拟提出两种不同的Rc作为Fe-B非晶软磁合金GFA直接的表征参数,并研究其深层次物理机制;二是研究铜模快速凝固中温度梯度分布及外加艺参数对Nd-Fe-B永磁合金的凝固微观组织演变的影响。首先,基于等温WBM（Wheeler-Boettinger-McFadden）相场模拟Fe-B二元软磁合金体系的TTT（Time-Temperature-Transformation）曲线图,并计算其Rc作为GFA直接的表征参数。随后,研究界面迁移率中不同能E和形核率中不同热能Q取值下,界面迁移率和形核率对Fe75B25二元合金的Rc及GFA的影响。在目前模拟精度下,界面迁移率中热能E对TTT曲线图鼻尖温度和时间影响较小。在形核率中热能Q作用下,鼻尖温度有所上升,说明Q控制着鼻尖的温度,但过高的Q值将得不到完整的C形。

725LN无缝管定做合金在高温塑性变形时,峰值流变应力、应变速率和变形温度之间地双曲正弦形式的Arrhenius关系,说明其变形受热控制。在700～1000℃/0.2～0.002s-1条件下,TiAl-OSn与TiAl-lSn合金高温变形能分别为:311kJ/mol、429kJ/mol。添加Sn了高Nb-TiAl合金高温抗氧化性能,在900℃氧化100h的增重小于TiAl-OSn合金,添加量0.5～1at.%时抗氧化性能较优。Sn添加可减小合金氧化膜厚度,改变氧化膜结构,氧化层裂纹产生。经过900℃高温氧化100h后,TiAl-xSn(x=0.5,1,1.5)合金的氧化膜均较薄且致密,从表面到基体依次为:表层分布Ti02颗粒的A1203层/Ti02层/富Nb、Sn层(少量TiN)/Ti3Al层/基体。TiAl-OSn合金氧化膜较厚,出现裂纹,从表面到基体依次为:TiO2层/Al2O3层/TiO2+Al2O3层/富Nb层/基体。添加Sn合金中Sn与Nb共同作用,富集在氧化膜与基体的过渡层,形成了一层富Nb、Sn的阻隔层;同时Sn添加了合金中TiN,阻碍Ti从基体向外扩散,从而减小了氧化膜厚度及TiO2颗粒尺寸,合金抗氧化性能。结合金相显微镜、扫描电子显微镜(SEM)、电子天平、显微硬度计、电子实验机等分析与手段,研究压力对K418合金不同厚度薄板组织与性能的影响。用ProcAST铸造模拟对K418在压力为真空和101.325kPa下的充型凝固进行模拟。铸件在真空下采用熔模精密铸造模块,在一个大气压下采用重力铸造模块。模拟结果表明,在两种不同的压力下,铸件均能平稳的充满型壳;不同厚度的壁板的冷却顺序*,壁板边缘首先凝固、然后是壁板中间,后是靠近缝隙浇道的部位。在真空下,壁板在凝固时间800s时,铸件的固相率能够达到80%以上;在加压下,壁板在凝固时间为600s时,铸件的固相率能够达到80%以上。表明加压真空下铸件冷却速度快。不同厚度的壁板中间易产生缩孔缩松缺陷。在压力为真空和101.325kPa下,用真空感应熔炼炉浇注铸件。强度的源于高温高压处理后的针状α′马氏体和ω相的形成。研究结果表明高压能够显著原子地扩散,从而起到细化α相、促进针状α′马氏体和高压ω相的形成。通过对Ti-30Zr-5Al-3V(TZ-30)合金进行等压变温和β相区变压热处理,研究高温高压处理对合金结构、微观组织以及力学性能的影响规律。实验结果证明:在2 GPa压力和15℃/s降温速率下,由β相区“淬火”处理能综合力学性能的TZ-30合金块体,其抗拉强度和断后延伸率达到1387 MPa和7.9%,微结构分析表明材料强度源于所形成的针状马氏体中含有大量位错和层错。TZ-30合金中α″马氏体含量随着处理压力的升高而,高压TZ-30中α′马氏体生成而促进α″马氏体形成的效果非常显著,5 GPa高压和693℃处理后,合金组织全部由α″马氏体所组成。

725LN无缝管定做
同时,利用EELS研究了析出相中元素的偏析情况,研究结果显示,Al1.5CoCrFeNi合金A2中析出富Fe的析出相,而B2中析出富Co的析出相。(3)采用3 MeV Au+常温离子辐照,研究了 AlxCoCrFeNi系多组元高熵合金的辐照微观结构演变。TEM研究结果表明,低辐照剂量下～1 dpa,单相Al0.1CoCrFeNi合金,辐照缺陷主要为小而密的点状缺陷,随着辐照剂量的,缺陷尺寸逐渐增大形成位错线和位错环,缺陷密度。双相Al0.75CoCrFeNi和Al1.5CoCrFeNi合金无序相中辐照缺陷的尺寸和密度均较有序相小。研究表明,无序相结构中缺陷的形成能和迁移能可能较有序相高,点缺陷的形成和受到,从而出优异的抗辐照缺陷能力。即固溶体的有序度与多组元高熵合金的抗辐照性能成反。(4)采用3MeVAu+高温离子辐照,研究了 Al0.1CoCrFeNi高熵合金在250℃～650℃温度下辐照缺陷的微观结构演变。研究结果表明,Au+高温离子辐照合金中主要形成柏氏矢量为1/2<110>和1/3<111>的两种间隙型位错环和层错四面体,并未发现空洞。为其在室温下较差的力学性能,作为热加艺之一的艺不但了合金组织致密性,而且可以细化晶粒,材料的综合力学性能。本文以态Ti-44Al-(Nb,Mo,V,Y)及两种不同成分合金棒材为研究对象,对两种棒材的显微组织及力学性能进行分析,并对态Ti-46Al-(V,Cr,Ni)合金的高温变形行为进行了研究。利用XRD相组成分析初步确定两种合金中均含有γ-Ti Al、α2-Ti3Al及β0相。SEM组织分析结果表明,态Ti-44Al-(Nb,Mo,V,Y)合金为典型双态组织,由等轴状的γ晶粒及尺寸和含量与之相近的α2/γ层片晶组成,晶粒尺寸在10μm左右,层片晶与γ晶粒间可见的β0晶粒,稀土Y2O3颗粒分布于合金基体中;态Ti-46Al-(V,Cr,Ni)合金为近层片组织,层片尺寸在100-200μm之间,α2/γ层片与γ晶粒间可见的β0晶粒。而对于（β/B2+γ）合金,在1000℃变形后发生了显著的晶粒细化和应变增强β→α2转变,并且形成了明显的立方织构,表明其超塑性变形机制为相变协调的晶内变形—不连续动态再结晶。利用SEM及X射线断层扫描技术对1000℃变形后试样中的孔洞进行了定量表征。结果表明,（α2+γ）合金中的孔洞主要在三叉相界处形核,而在（β/B2+γ）合金中则主要分布于界面凸出处。两种合金的孔洞密度相当,但（β/B2+γ）合金中孔洞的体积分数、孔洞尺寸、联接程度等均明显大于（α2+γ）合金。另外,（β/B2+γ）合金中较大的孔洞倾向于沿拉伸方向延伸,而（α2+γ）合金中大尺寸孔洞的取向则更为随机。后结合变形机制对两种合金中孔洞征的形成原因进行了详细讨论。为了进一步明确TiAl基合金的高温变形机制、揭示其超塑性变形区间,本研究对文献中有关DP/NG-TiAl合金的力学性能数据进行总结分析,定量阐述了显微组织、合金成分及晶粒度对位错蠕变、晶界、扩散蠕变等变形机制的影响规律,建立了普适性的本构方程组,并在此基础上构建了适用于DP/NG-TiAl合金的变形机制图谱,从而为理解TiAl合金的高温变形动力学、其超塑性条件提供了具。