导轨滑块LMA30LR LMA45LR LMA65LR LR3662K
HIR高组方形 ¥27PLC 工控机 嵌入式系统 人机界面 工业以太网 现场总线 变频器 机器视觉 DCS PAC/PLMC SCADA 工业软件 ICS信息安全 无线通讯 机箱机柜
海纳自动化科技（天津）有限公司
海纳自动化科技（天津）有限公司
HIR高组方形导轨滑块LMA30LR LMA45LR LMA65LR LR3662K
日本HIR（海瑞）微型导轨
日本HIR（海瑞）线轨滑轨
日本进口HIR海瑞导轨轴承
日本进口HIR海瑞滚动块
日本HIR滚珠花键轴天津服务中心
日本HIR花键轴*经销商
日本HIR滚珠花键轴深圳经销中心
LR2562B LR2562B-K LR3070B LR3070B-K LR40102B
HIR高组方形导轨滑块LMA30LR LMA45LR LMA65LR LR3662K
日本HIR（海瑞）微型导轨
日本HIR（海瑞）线轨滑轨
日本进口HIR海瑞导轨轴承
日本进口HIR海瑞滚动块
日本HIR滚珠花键轴天津服务中心
日本HIR花键轴*经销商
日本HIR滚珠花键轴深圳经销中心
LR2562B LR2562B-K LR3070B LR3070B-K LR40102B
LR40102B-K LR40126B LR40126B-K LR52140BLR124133B
LR3050K LR3662K LR4575K LR5585K
LR68105K LR82145K
SR1540RN SR2050RN SR2560RN SR3270RN
SR4087RN SR50125RN
高组：方形LMA-R系列 =MSA-S
LMA15R LMA20R LMA20LR
LMA25R LMA25LR LMA30R LMA30LR LMA35R LMA35LR
LMA45R LMA45LR LMA55R LMA55LR LMA65R LMA65LR
HIR高组方形导轨滑块LMA30LR LMA45LR LMA65LR LR3662K機床的電氣體系包羅數字控制體系(CNC)
、伺服驅動體系、主軸變頻調速體系及機床的輸入/輸出PLC控制體系等。數控體系緊張完機對
話操作和6個坐標軸、2個主軸及機床資助裝置的控制。該機床的坐標軸接納日本安川公司Σ系列的
伺服驅動體系和伺服電動機，主軸變頻調速體系接納日本安川公司 626MC5系列驅動器和專用主軸
變頻調速電動機。由于該機床的控制軸數及多軸組的要求，其數控體系接納法國NUM1060Ⅱ型數控
體系。
2 NUM1060Ⅱ型數控體系
HIR高组方形导轨滑块LMA30LR LMA45LR LMA65LR LR3662KNUM1060 是NUM公司高等的數控體系，
也是天下上高等的體系之一。該體系具有強大的成果及友不壞的界面。NUM1060Ⅱ型數控體系可
以控制8個軸，四軸聯動是根本配置。體系中的圖形成果辦理CNC面板表現和鍵盤，內存用來存儲操
作步調、PLC步調和用戶文件。還提供了兩個通信接口及RS232、RS485、 RS422通信要領恣意選擇
。別的，還具有強大的網絡成果，爲用戶預留了網絡接口。該機床應用了NUM1060許多強大的成果
。
多軸組成果 該機床具有雙主軸，而且兩個主軸要可以大概同時切削，這就要求體系具有雙軸組成
果。雙軸組的控制不壞處便是體系內部具有兩個相對的通道，每個通道都有相對獨立的 PLC、NC信
息互換區，M代碼、T代碼及PLC變量和標志位。體系可在大衆軸組要領和獨立軸組要領間切換。當
體系事情在大衆軸組時，兩個軸組具有雷同的事情要領。當體系事情在獨立軸組時，兩個軸組可以
有差別的事情要領，可獨立操作。該機床把X1、Y1、Z1、X2放在軸組1中，把Y2、Z2放在軸組2 中
，機床的兩個主軸分配到差別的軸組中。在差別的軸組中，兩個主軸可以分別以本身的轉速、偏向
同時或單獨事情，而且在每個軸組中都可以實現體系給定的聯動軸數。
龍門同步成果 該機床爲動龍門布局，且跨度較大，以是接納雙驅動要領，這就要求兩個伺服電動
機連結同步。接納NUM數控體系的軸同步成果，即用兩個軸口對兩個電動機舉行驅動，用NC軟件來
包管它們具有雷同的加速度、速度環和位置環。
3 NUM1060數控體系的PLC
HIR高组方形导轨滑块LMA30LR LMA45LR LMA65LR LR3662KNUM1060 體系爲內置式PLC，利用NUM體系
提供的輸入/輸出接口與外界舉行數據互換，議決PLC的掃描周期革新存儲區內的數據，PLC讀取外
界數據是議決%I變量，而PLC向外界輸出數據是議決%Q變量舉行的。內置式PLC與NC之間則議決互換
區互換數據，互換區中的內容是NC與PLC之間輸入/輸出的數據。 NUM數控體系中PLC步調的方式接
納梯形圖情勢，是梯形圖語言和語句表語言的聯合(即語句表指令可以直接寫在梯形圖上，不必要
舉行梯形圖與語句表的相互轉換)，並且其布局爲多任務要領，特別得當于PLC比力龐大的步調。
NUM提供了強大的PLC指令，PLC步調可以動態地在屏幕上表現。議決可以在 WINDOWS體系下運行的
PLCTOOL軟件，可以實現在PC機上編不壞的步調與NC舉行傳輸並實現在線監控。
注：雙軸組成果涉及的PLC變量：
%W2.2 大衆軸組與獨立軸組切換
%W17.B 軸組選擇，用于表現相應軸組數據
%Wg03.B 獨立軸組事情要領選擇(g=1～8爲軸組號，下同)
%Wg00.5 軸組g的M成果應複書號
%Wg01.2 獨立軸組g的循環啓動懇求
%Wg01.1 獨立軸組g的循環制止懇求
%Wg02.B 軸組g的進給倍率
%Wg1E.W 軸組g要求應答的M成果編碼
%Wg7C.L 軸組g的*號
同步軸成果涉及的PLC變量：
%W4.4 軸同步信號
4 該機床的參數設定
HIR高组方形导轨滑块LMA30LR LMA45LR LMA65LR LR3662KUM1060 的參數按數據範例可分爲十六進
制、三十二進制和十進制等幾類。按成果可分爲軸的配置、測量參數的設定、伺服控制參數的設定
、行程設定、主軸參數設定、資助成果參數、通信參數的設定、DISC軸參數的設定共8個方面。在
參數設定的時間，議決這幾個方面去設定，非常方便機動，易學易用。
注：雙軸組成果相幹的參數：
P97 體系軸組數，該參數定義數控體系的軸組數
P0 被表現的軸，該參數定義數控體系被表現的軸
P2 測量軸，該參數定義數控體系測量軸
P3 伺服軸和插補軸，該參數定義數控體系伺服軸和插補軸
P5 軸組的機床配置，該參數定義軸組的機床範例
P9 軸分配到軸組，該參數用來將軸名與實際地點討論起來
同步軸成果的相幹參數：
P27 雙軸關系定義，該參數用來將一從動軸分到相應的驅動軸
P28 同步軸的關系使能，該參數用來使能驅動軸和從動軸的同步
P24 同步軸的對稱性，該參數用來一個軸容許的同步誤差、校正系數和大同步誤差
議決對上述參數的設定，這台動龍門雙軸組的數控機床已根本上具有了它相應的成果。
這種沿鑽頭刃槽長度偏向開槽並將聚晶金剛石（PCD）粉在槽中議決高溫高壓燒結成型得到的團體
燒結VCD鑽頭又重新受到人們的珍視，它的應用範疇也得到普遍拓展。高壓團體燒結PCD鑽頭初只
是零星應用于航空零件和電子器件的加工，現在它已成爲航空、電子、汽車、醫療東西等行業切削
加工難加工質料的老例*，且應用範疇還在不停擴大。
HIR高组方形导轨滑块LMA30LR LMA45LR LMA65LR LR3662K金剛石具有高的硬度和小的摩擦
系數，是制備切削*的理想質料。Precorp公司制造DiaEdge聚晶金剛石鑽頭的緊張工藝步驟爲：
①制備團體硬質合金鑽尖毛坯；②在鑽坯上開出窄槽；③將PCD金剛石粉與粘結劑殽雜後注入槽中
；④將鑽坯置于專用燒結壓機中，在1480℃、61320kg/cm2的高溫高壓下燒結克制成型；⑤得到嵌
有PCD刃帶的鑽尖毛坯；⑥將鑽尖毛坯焊接到團體硬質合金鑽杆毛坯上；⑦磨制出必要的鑽頭多少
刃形。接納該工藝可制備出具有龐大鑽尖形狀的團體燒結PCD鑽頭，鑽頭直徑可小至 φ0.4mm。這
種鑽頭非常得當用于高速、高效鑽削加工。
鑽尖與鑽杆焊接討論距切削刃的長度取決于鑽頭直徑的大小，該距離應使焊接討論在加工時不
會受到切削區發熱的影響，以包管討論與刀體的團體性。由于焊接討論與刀體的團體性是金剛石刀
具的單薄關鍵，因此有須要認真研究高壓團體燒結PCD鑽頭差異于老例焊接式PCD鑽頭的利用特點。
老例PCD鑽頭的制備要領通常是在鑽尖部位加工一個凹槽，利用線切割將在硬質合金基片上沈
積的PCD薄膜切割成形，然後將其焊接在鑽尖凹槽中。在20世紀80年代後期，天下上只有少數廠家
（包羅 Precorp公司）能告成制備PCD鑽頭。90年代初期，焊接式PCD鑽頭被用于鑽削加工汽車發動
機活塞上的定位器孔，該活塞爲過共晶鋁合金鑄件（矽含量12％以上），必須利用PCD鑽頭加工才
氣到達要求的*壽命，鑽頭刃磨一次通常可加工3500副孔（實際上大概到達加工10000副孔）。
但是，焊接式PCD鑽頭的加工時間較長，每件加工成本較高。別的，鑽頭切削刃在高溫作用下每每
産生焊接失效征象，從而導致整個鑽頭破壞。利用團體燒結PCD鑽頭則可較不壞辦理上述問題。
HIR高组方形导轨滑块LMA30LR LMA45LR LMA65LR LR3662KPrecorp公司的DiaEdge團體燒結 PCD
鑽頭早被計劃用于電子工業和航空制造業，議決進一步的加工試驗，該技能的應用範疇漸漸擴大
。現在，該鑽頭可用于加工綠色硬質合金、鋁基複合質料、增強型複合陶瓷、種種牌號的鋁材等，
加工東西包羅汽車發動機殼體、傳動箱體、新型噴氣戰鬥機的翼梁等。戰鬥機翼梁接納韌性極不壞
的複合樹脂質料制成，鑽孔加工量很大，如F-22噴氣戰機機翼的每一個外貌需鑽削3500個孔，每副
機翼的上下外貌共需鑽削14000個孔。已往接納硬質合金鑽頭加工20m翼梁需耗時16小時，現在接納
團體燒結PCD鑽頭加工則只需4.5小時。低沈每孔加工成本和加工時間是影響加工總成本的緊張因素
，也是利用團體燒結PCD鑽頭的優勢地點。現在，美國航空業已籌劃將團體燒結PCD鑽頭應用于B-2
、A-6、777等機型的生産加工。
HIR高组方形导轨滑块LMA30LR LMA45LR LMA65LR LR3662K由于金剛石鑽頭的代價是老例硬質合
金鑽頭的許多倍，因此，爲低沈每孔加工成本，必須議決延伸*利用壽命、收縮機床加工時間來
平衡加工成本付出。團體燒結PCD鑽頭與老例焊接式PCD鑽頭相比，以上利用原則也同樣實用。要是
利用團體燒結PCD鑽頭可使*失效的大概性大幅度降落，則這種鑽頭對難加工質料鑽削工藝可起
到明顯改進作用。由于加工技能的生長終是由用戶需求驅動的，因此很難確定是利用團體燒結
PCD鑽頭還是利用老例焊接式PCD鑽頭劃算。因此，選用*時對被加工質料及工藝完備性舉行認
真研究黑白常緊張的，加工部門與*制造商的密切相助是餍足用戶需求的佳途徑。比方，位于
美國俄亥俄州的本田傳動器制造廠已將Precorp公司的團體燒結PCD鑽頭/鉸刀（牌號名稱爲OneShot
）告成應用于汽車傳動器的加工，從而使原來的三步工序縮減爲一步工序，提高了生産率。根據
新統計，本田傳動器廠已利用該*加工了高出30萬個孔，低沈了生産成本，提高了産風致量，收
縮了生産周期。
Precorp公司制造的團體燒結PCD鑽頭的傳統應用範疇緊張是航空制造業，用于加工碳纖維增強
塑料工件。加工這種質料時，鑽刃的鋒利程度至關緊張，如鑽刃較鈍，加工時大概會撕裂質猜中的
碳纖維，從而破壞孔口的完備性。利用鑽刃鋒利的團體燒結PCD鑽頭可減輕鑽頭打擊，且切削刃可
對孔口處的碳纖維起到修整作用。議決大量實際加工，可得到團體燒結PCD鑽頭加工碳纖維增強塑
料的保舉切削速度及進給量。爲警備被加工質料産生分層而接納的小進給量（約0.025～0.05mm/r
）以及過大的切削速度（100～200m/min以上）將孕育産生較大切削熱，從而引起質猜中的樹脂融
化，爲此加工時必要利用冷卻液。在利用先輩的切屑真空抽吸體系的環境下舉行幹式鑽削也可收到
良不壞的加工結果。加工實踐表明，團體燒結PCD鑽頭的鑽孔數是尺度（118°）焊接式PCD鑽頭鑽
孔數的3倍、鑲PCD刀片鑽頭鑽孔數的6 倍、硬質合金鑽頭鑽孔數的100倍。
HIR高组方形导轨滑块LMA30LR LMA45LR LMA65LR LR3662K隨著高速加工技能的不停生長，團體
燒結PCD鑽頭及別的旋轉*必將得到更普遍的應用，這是因爲機床主軸轉速高出10000r/min的高
速加工對付高剛性機床上利用的金剛石*影響很小。現在，團體燒結PCD鑽頭已被應用于汽車制
造業加工碳纖維增強塑料零件，如位于美國密歇根州的通用汽車Powertrain分廠利用一種稱
爲“freedrill”的團體燒結PCD鑽頭加工汽車傳動箱體上的橫向孔。原來利用硬質合金鑽頭加工時
，鑽頭容易磨鈍，並引起鑽孔毛刺，因此必要每天變更鑽頭。改用團體燒結PCD鑽頭後，雖然鑽頭
本身的成本比原來增長了5倍，但*加工壽命大大延伸，一年只必要換一次刀。制造碳-碳質料灰
機刹車的RobertE.MorrisTurbineGroup公司近來也告成完成了利用團體燒結 PCD鑽頭加工刹車質料
的工藝試驗。真相上，鑽削加工金屬基複合刹車質料正成爲團體燒結PCD鑽頭在汽車制造業的一個
緊張應用範疇。一家緊張的金屬基複合質料（MMCs）制造商Alcan公司已將Percorp公司的團體燒結
PCD鑽頭參加加工MMC質料的工藝指南。在MMC質猜中添加碳化矽、氧化鋁顆粒雖然可顯著改進複合
質料的呆板性能，但質猜中的硬質相也會加劇加工時的*磨損。迄今爲止，金剛石*仍是加工
MMC質料有效的*，團體燒結PCD鑽頭的奇特布局使其具有良不壞的耐磨性，並可得到很高的加
工尺寸精度和外貌質量，在某些環境下*可以省略後續鉸孔工序。
??在衝壓成形中，質料的大變形極限稱爲成形極限。對差別的成形工序，成形極限應接納差
別的極限變形系數來表現。比方彎曲工序的小相對彎曲半徑、拉深工序的極限拉深系數等等。這
些極限變形系數可以在種種衝壓手冊中查到，也可議決實行求得。
依據什麽來確定極限變形系數呢？這要看影響成形進程正常舉行的因素是哪些。衝壓成形時外力可
以直接作用在毛坯的變形區（比方脹形），也可以議決非變形區，包羅已變形區（比方拉深）和待
變形區（比方縮口、擴口等），將變形力傳給變形區。因此，影響成形進程正常舉行的因素，大概
産生在變形區，也大概産生在非變形區。歸納起來，大抵有下述幾種環境：
1.屬于變形區的問題
伸長類變形一樣平常是因爲拉應力過大，質料太甚變薄，局部失穩而孕育産生斷裂，如 脹形、翻
孔、擴口 和彎曲外區等的拉裂。壓縮類變形一樣平常是因爲壓應力過大，高出了板材的臨界應力
，使板材喪失穩固性而孕育産生起皺，如縮口、無壓邊圈拉深 等的起皺。
2.屬于非變形區的問題
傳力區 承載本領不夠：非變形區 作爲傳力區時 ，每每由于變形力高出了該傳力區的承載本領而
使變形進程無法連續舉行。也分爲兩種環境：
1)拉裂或太甚變薄；比方拉深是利用已變形區作爲拉力的傳力區，若變形力高出已變形區的抗拉本
領，就會在該區內産生拉裂或局部緊張變薄而使工件報廢。
2)失穩或 塑性镦粗 ： 比方擴口和 縮口工序是利用待變形區作爲壓力的傳力區，若變形力高出了
管坯的承載本領，待變形區就會因失穩而壓屈，大概産生塑性镦粗變形。
非傳力區在內應力作用下破壞 ：非變形區不是傳力 區時，由于變形進程中金屬流動的不勻稱性，
也大概孕育産生過大的內應力而使之破壞。根據産生問題的部位差異，可分爲：
1)待變形區拉裂或起皺：比方在盒形件的後續拉深工序中，待變形區金屬流入變形區的速度不劃一
，靠直邊部門流入速度快，角部金屬流入速度慢。在這兩部門金屬的相互影響下，直邊部門容易産
生拉裂，角部則容易沿高度偏向壓屈起皺。
2)已變形區拉裂或起皺：如薄壁件反擠時，若金屬從變形區流到已變形區的速度不勻稱， 則速度
快的 部位易因受 附加壓應力而起皺，速度慢的部位易受附加拉應力的作用而開裂。
綜上所述，不論是伸長類還是壓縮類變形，不論問題産生在變形區還黑白變形區，其失穩情勢無非
兩種範例： 受拉部位 産生縮頸斷裂，受壓部位産生壓屈起皺。爲了提高衝壓成形極限，從質料方
面來看，就必須提高板材的塑性指標和增強抗拉、抗壓的本領。
二、成形質量
衝壓零件不光要求具有所需形狀，還必須包管産風致量。衝壓件的質量指標緊張是厚度變薄率、尺
寸精度、外貌質量以及成形後質料的物理力學性能等。
金屬在塑性變形中體積穩固。因此，在伸長類變形時，板厚都要變薄，它會直接影響到衝壓件的強
度，故對強度有要求的衝壓件每每要限定其大變薄率。
影響衝壓件尺寸和形狀精度的緊張緣故原由是回彈與畸變。由于在塑性變形的同時總陪伴著彈性變
形，卸載後會出現回彈征象，導致尺寸及形狀精度的低沈。衝壓件的外貌質量緊張是指成形進程中
引起的擦傷。孕育産生擦傷的緣故原由除衝模間隙不合理或不勻稱、模具外貌粗糙外，每每還由于
質料粘附模具所致。比方不鏽鋼拉深就很容易有此問題。
板料衝壓成形性能試驗
一、板料衝壓成形性能試驗要領
HIR高组方形导轨滑块LMA30LR LMA45LR LMA65LR LR3662K板料衝壓性能試驗要領通常分爲三種
範例：力學試驗、金屬學試驗（統稱間接試驗）和工藝試驗（直接試驗）。此中常用的力學試驗有
簡略拉伸試驗和雙向拉伸試驗，用以測定板料的力學性能指標；金屬學試驗用以確定金屬質料的硬
度、外貌粗糙度、化學因素、結晶方位與晶粒度等；工藝試驗也稱模擬試驗，它是用模擬生産實際
中的某種衝壓成形工藝的要領測量出相應的工藝參數。比方 Swift的拉深試驗測出極限拉深比 LDR
； T ZP試驗測出比擬 拉深力的 T 值； Erichsen 試驗測出 極限脹形深度 Er 值；K.W.I擴孔試
驗測出極限擴孔率λ等。下面僅對板材簡略拉伸實行舉行介紹。
(二)板材拉伸試驗
板材的拉伸試驗也叫做單向拉伸試驗或簡略拉伸試驗。應用拉伸試驗要領，可以得到許多評定板材
衝壓性能的試驗值，以是應用非常廣泛。
您感兴趣的产品PRODUCTS YOU ARE INTERESTED IN
FSH1520-上银高导程滚珠丝杆R15-20S1-FSH 凡一商城
R15-20S1-FSH-1200-0. 面议
PMI银泰微型直线导轨MSC9LM-微小型MSC9 凡一商城
MSC9LM9RRFZ+R100N 面议
智能制造网 设计制作，未经允许翻录必究 .
请输入账号
请输入密码
请输验证码
