供应德国进口SCANA SKARPENORD电磁阀306.128.63
江苏邱成机电总部位于德国Braunschweig市，源头采购零中间环节，享受欧洲本土企业待遇
每天都有航班，物流更迅速，货期更准确
工控产品、仪器仪表，备品备件，稀有品牌一样能供货。
供应德国进口SCANA SKARPENORD电磁阀306.128.63
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江苏邱成机电有限公司
专业采购欧洲工控产品、备品备件 。
优势供应品牌及型号：伍尔特五金工具及化学品，哈恩库博，盖米阀门，施迈赛开关，IMM喷嘴，Ergoswiss液压升降系统，Socla阀，kobold 科宝流量计开关等，SBS平衡装置，ODU连接器，SCHURTER 硕特滤波器等，amf 夹具，菲尼克斯魏格米勒端子连接器，本特利 英维思的模块卡件等
我们的优势：
1）直接从厂家采购，保证所有产品均为原装。
2）价格合理，绕过层层代理，zui大限度的让利给客户。
3）渠道广泛，国内有代理，或者有客户保护厂家不卖的产品，只要您能提供型号，我们同样可以从各国的分销商来采购。
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4）仓库每周三统一拼箱发货，极大节约了物流成本。
5）工程师为您提供专业的售前及售后技术咨询服务。
江苏邱成机电有限公司是一家集研发、工程、销售、技术服务于一体的现代化企业，是国内自动化领域具竞争力的设备供应商。公司主要经营欧美和日韩 等发达国家的机电一体化设备、高精度分析检测仪器、环境与新能源工业设备及电动工具等工控自动化产品。
采用金属膜片和轮辐式支撑构成隔舱结构完成双脉冲发动机燃烧室级间隔离。其工作原理为： I 脉冲点火工作时，在金属膜片分隔作用下两脉冲燃烧室保持独立； 当 II 脉冲工作内压达到打开压强后，膜片按预先设计形式破裂，两级燃烧室贯通，燃气依次通过隔舱结构、I 脉冲燃烧室和尾喷管后排出，产生第二次推力。
为实现以上工作过程，金属膜片在隔舱结构设计过程中占重要地位。根据液体发动机阀门破裂膜片研究方法，确定采用强度高、易变形的LY12铝合金材料、薄板形式金属膜片。另外，为可靠、方便地控制打开压强、隔舱消融形状，还需在其一侧进行预先刻痕处理。 [2]
应力强度因子公式推导
在不影响结论正确性基础上，做以下假设以便合理确定预制缺陷结构参数，完成膜片设计：
( 1) 选取垂直于缺陷槽的任一截面作为研究对象，将该截面简化为二维板条结构。
( 2) 膜片实际破坏过程为瞬间动态过程，材料还未发生塑性屈服，近似认为膜片的动态破坏过程为线弹性断裂问题。
( 3) 圆弧长度与预制缺陷V型槽斜面长比值小于0.05倍时，膜片打开压强对预制缺陷角并不敏感，因此，预制缺陷需确定的结构参数仅为V型槽开口角度α，缺陷深度a和膜片厚度h。原理：它是一种直动和先导式相结合的原理，当入口与出口没有压差时，通电后，电磁力直接把先导小阀和主阀关闭件依次向上提起，阀门打开。当入口与出口达到启动压差时，通电后，电磁力先导小阀，主阀下腔压力上升，上腔压力下降，从而利用压差把主阀向上推开；断电时，先导阀利用弹簧力或介质压力推动关闭件，向下移动，使阀门关闭。
特点：在零压差或真空、高压时亦能可*动作，但功率较大，要求必须水平安装。
先导式电磁阀
原理：通电时，电磁力把先导孔打开，上腔室压力迅速下降，在关 闭件周围形成上低下高的压差，流体压力推动关闭件向上移动，阀门打开；断电时，弹簧力把先导孔关闭，入口压力通过旁通孔迅速腔室在关阀件周围形成下低上高的压差，流体压力推动关闭件向下移动，关闭阀门。
特点：流体压力范围上限较高，可任
| LC093F ML1840 +-3UM NO:557677-18 |
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| MAC800-D5 |
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意安装（需定制）但必须满足流体压差条件。
2、电磁阀从阀结构和材料上的不同与原理上的区别，分为六个分支小类：直动膜片结构、分步直动膜片结构、先导膜片结构、直动活塞结构、分步直动活塞结构、先导活塞结构。
3、电磁阀按照功能分类：水用电磁阀、蒸汽电磁阀、制冷电磁阀、低温电磁阀、燃气电磁阀、消防电磁阀、氨用电磁阀、气体电磁阀、液体电磁阀、微型电磁阀、脉冲电磁阀、液压电磁阀 常开电磁阀、油用电磁阀、直流电磁阀、高压电磁阀、防爆电磁阀等。
此外，由于所确定的金属膜片预制缺陷槽为均匀放射状，各缺陷槽尺寸、受力状态*相同，忽略各缺陷槽之间的影响，任取其中任一条缺陷作为研究对象；所设计的金属膜片破坏形式均为 I 型裂纹扩展破坏，因此只需求解预制缺陷处的 I 型应力强度因子 KI 即可表征金属膜片设计合理性。 [2]
金属膜片结构设计
根据II脉冲药柱稳定点燃初始压强控制要求，确定金属膜片设计打开压强为2.2MPa。在某实际隔舱式双脉冲发动机直径限制膜片半径R =142mm时，确定动态断裂韧性约为21MPa /m2的膜片结构尺寸分别为： 开口角度α =90°，缺陷深度a=1mm，膜片厚度h=3mm。
经计算，在该参数条件时预制缺陷上应力强度因子随径向距离变化关系。可以看出： 由于圆板中心处应力，应力强度因子在该处也达到极大值，其后随径向距离增大逐渐减小。此外，圆心处应力强度因子达到21.4 MPa/m2 ，大于对应材料断裂韧性，因此在该燃烧室内压作用下，膜片将从中心位置开始破坏并逐步扩展致整个预制缺陷，符合预先设计。 [2]
金属膜片打开验证实验
为考核结构参数设计合理性，采用装置开展隔舱金属膜片打开单项实验。该实验装置由 I、II 脉冲集压室、隔舱结构、进压口、测试装置等部件构成。实验中在 II 脉冲集气室内装填假药柱以真实模拟脉冲发动机自由空间，通过设置在两个集压室的进压口与利用适量点产生的压强相互联通模拟脉冲发动机燃烧室初始压强。 [2]
针对设计膜片结构开展6次实验研究，实验后进行的膜片完整性检查结果显示： 除次实验中膜片结构较为完整外，其余均从预制缺陷位置产生3～ 5条数量不等的 I 型贯穿性裂纹，与预先“米"字形设计一致。同时，实验中也发现后五次实验中各条缺陷均未同时贯穿，主要原因在于：应力强度因子一致性受缺陷深度加工误差影响较大，必然导致破坏程度存在一定差异。
选型依据
电磁阀选型首先应该依次遵循安全性，可靠性，适用性，经济性四大原 则，其次是根据六个方面的现场工况（即管道参数、流体参数、压力参数、电气参数、动作方式、特殊要求进行选择）。
选型依据：
| 80.06.1S04.3.01.0 |
| RON 285C ID:358699-01 |
| 2BH16007AP16G_2BH1 |
| BFSDP-0311.06267.00 |
| R 40,0 |
| 9004853 110719 PROFILINE PALH900/15D |
| AS30B PVDF 1,1 kW 2P |
| 92810-99XHU R20710065 |
| VC-1100-C11 |
| SWV100-03-EGA400.5-G1 1:1 G2 1:1 |
| 317-4NE12 |
| ZS25/25-350GE/260/p10/ZG5 Ex-d（B002/261） |
| H-TRIEB 5V51M （ same as the picture） |
| 0370106 PGN 300/1 |
| 8LSA75.EB030D000-0 |
| SAL902/640+001 |
| 4WRDE 10 V1-100L-5X/6L24K9/MR Nr.R900970576 |
| HW 180 K-500 |
| R055703179 |
| Nr.252305 |
| 1-U2B/200KN |
| RON275 18000 TTL*10 ID:358698-67 |
| KF- 450.BCA |
| V126147.B09 type EDRE100 MOVIMOT MM30 2,2kW (replace Typ RF97/II2GD DV100L4/TH/C/MM30) |
| 8410902.95 |
| KSM036432 |
| 1.062.5.7573.0 |
| PGN-PLUS 300-1-SD |
1、根据管道参数选择电磁阀的：通径规格（即DN）、接口方式
1）按照现场管道内径尺寸或流量要求来确定通径（DN）尺寸；
2）接口方式，一般>DN50要选择法兰接口，≤DN50则可根据用户需要自由选择。
2、根据流体参数选择电磁阀的：材质、温度组
1）腐蚀性流体：宜选用耐腐蚀电磁阀和全不锈钢；食用超净流体：宜选用食品级不锈钢材质电磁阀；
2）高温流体：要选择采用耐高温的电工材料和密封材料制造的电磁阀，而且要选择活塞式结构类型的；
3）流体状态：大至有气态，液态或混合状态，特别是口径大于DN25时一定要区分开来；
4）流体粘度：通常在50cSt以下可任意选择，若超过此值，则要选用高粘度电磁阀。
3、根据压力参数选择电磁阀的：原理和结构品种
1）公称压力：这个参数与其它通用阀门的含义是一样的，是根据管道公称压力来定；
2）工作压力：如果工作压力低则必须选用直动或分步直动式原理；工作压差在0.04Mpa以上时直动式、分步直动式、先导式均可选用。
4、电气选择：电压规格应尽量优先选用AC220V、DC24较为方便。
5、根据持续工作时间长短来选择：常闭、常开、或可持续通电
1）当电磁阀需要长时间开启，并且持续的时间多于关闭的时间应选 用常开型；
2）要是开启的时间短或开和关的时间不多时，则选常闭型；
3）但是有些用于安全保护的工况，如炉
| KF80-D-01 |
| R911295328 HMS01.1N-W0210-A-07-NNNN. |
| HMS01.1N-W0210-A-07-NNNN |
| MSL 115-R32-R-1300 |
| R900957581,4WRDE 16 V200L-5X/6L24K9/MR |
| 336959-1U |
| STA1002/520+001 |
| 428096 |
| RF4-1-EPT0-AAE-0-4-16-1/KMS50 |
| STA605/1020 +001 |
| SRU+50-W-180-3-8-M8 Nr.0362624 |
| L613D-0.69-4-220/380/SIE5 |
| 577 6216-136 R902423653 |
| 4WRDE16E125L-5X/6L24K9/MR,R900961105 |
| ZS-32620-02 160/90 x 546 Hub |
| 2489.14.01500.130.135 |
| R901093095,4WRKE 32 W8-600L-3X/6EG24EK31/F1D3M |
| RZMA-TERS-PS-030/180/M |
| LC 093F 2240 ID:557676-20 |
| TG 50-10/55840 |
| SV1-10/16/120/6 |
| RON285 18000 ID:358699-06 |
| 00-117-344,KSD1-48 |
| 4WRZE 32 W8-520-7X/6EG24N9K31/A1D3M R900769053 |
| 136 1550 TIG-64 A-200 V-300 KHZ |
| F60 MI 24 01 |
| MTR10-14/12 Nr.3100.002.51 |
| 0816125 ROTA TP 125-26 Z120 |
、窑火焰监测，则不能选常开的，应选可长期通电型。
6、根据环境要求选择辅助功能：防爆、止回、手动、防水雾、水淋、潜水。
次实验中点产生的压强仅为1.68MPa，小于打开压强设计值，因此膜片打开失败； 其余5次实验因建压加载速率差异等因素影响，各次实验曲线间存在一定差异，但总体变化趋势趋于一致，五次实验中打开压 强平均值为2.10MPa，与设计值误差约为4.545% ，说明采用所建立方法获得的金属膜片结构参数满足设计要求
凭借专业*的技术与商务团队， 公司在为客户带来优质产品的同时还可提供自动化工程技术服务及成套解决方案。
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