小型洗手间污水处理设备​ 
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常规处理
(1)混合技术：理论上早已阐明混合是絮凝的基础，要求快速剧烈的混合，以促进混凝药剂扩散速度和压缩水中胶体的双电层，使胶体脱稳。但在实际工作中对混合*未给予应有的重视。80年代中后期加强混合才成为给水界zui强调的观点，因而也陆续出现了多种混合设备。有水力隔板混合、水泵混合、机械混合、混合池、槽等以及近几年应用于给水行业上的静态混合器。从混合设备形式上看，我国现有污水处理水平不逊于*进国家。由于混合设备对水力条件、输入能量、混合方式要求比较严格、设备、构造上的差异往往造成混合效果相差较大，单纯从理论计算上进行混合设计，往往和预先设想结果有较大偏差，因而影响混合效果。*进国家对废水处理混合设备都作严格的测试，以期取得*混合效果。例如美国混合设备的生产厂家对使用单位所需求的机械混合设备全部按1:1的比例，使用不同颜色的塑料珠进行混合测试，取得*使用效果后方进入施工。而我国对混合的测试手段和测试设备不足，直接影响混合器效果。美国这种作法是我国应当学习和效仿的，也是我国环境保护技术与*国家的差距所在。
(2)絮凝反应：我们的反应设备总体上和国外水平差距不大，传统上的絮凝反应多采隔板反应，是建立在"近壁紊流"理论基础上的。随着给水理论的深入研究和发展，从能量耗散的角度出发提出"自由紊流"的微旋涡理论，我国在此理论之上研制出多种设备反应亦投入生产运行。但我国机械反应多为垂直轴机械反应，国外平流沉淀池多为水平轴机械反应，并采用液力无级变速式电机调频无级变速。我国在前一段时间对缩短反应时间很感兴趣，所设计的反应池停留时间有的短达7分钟，认为这样可以减少占地节约投资。现在随着实践和对高效反应的认识加深，又开始倾向延长反应时间，这与*进国家的认识趋于一致。

(3)沉淀池：平流沉淀池是给水行业古老的一种池型，大型水厂应用较多，我国与*水平相差无几，所不同的是，国外停留的时间较长，一般为2～4小时，我国停留时间多为1～2小时。选择较长的停留时间可以节约药剂，提高沉淀后的水质，并有足够的调节余地，抗冲击负荷能力较强。停留时间短可以节省基建投资，减少占地面积。具体设计停留时间多长为好，这需要根据国家发达程度、沉淀后水质指标要求，并进行经济技术比较后确定，根据我国水质标准和国情，采用1.5～2.0小时停留时间为好。
斜管沉淀池是继平流沉淀池之后于60年代末、70年代初发展起来的一种建立在"浅池理论"上的沉淀设施，具有占地面积少、沉淀效率高的特点，在我国经过近20年的应用和发展，使沉淀技术日臻完善，也积累了许多设计和运行经验，是一种成熟工艺。近年来在斜管管形上出现了多种形式，有"山形"斜管、"近菱形"斜管、旋转30°放置的正六边形斜管，规格上有Φ25～Φ70等多种规格的斜管，材质有聚乙烯、聚氯乙烯、聚丙烯、乙丙共聚等多种材料。并且在加工制作上有多项改进。从工艺角度看我们并不落后。主要差距表现在设计参数选用偏高和监测控制能力较差。斜管上升流速我国多选用2.5毫米/秒～3.0毫米/秒，国外多选用2.0毫米/秒以下。另外，由于水在斜管沉淀池内停留时间较短，一般约20分钟至30分钟，在斜管内停留时间仅5～6分钟，由于停留时间短，使斜管沉淀池运行管理要求提高，*进国家自动化程度高，在控制上不成问题，既使如此，有些国家仍在规范中明确规定斜管沉淀池必须设置完备的检测和控制系统，如日本。我国的监测和控制系统水平较低，仪器设备不过关，多为人工检查调试，给斜管沉淀池稳定运行带来困难。加强斜管沉淀池的监测和控制是我们面临的一项任务。
(4)澄清池：澄清池在我国使用普通程度仅次于平流沉淀池和斜管沉淀池。悬浮澄清和水力循环澄清池是早期修建。现在为了提高效率，大多都进行了不同程度的改进。我国现在建造的澄清池多为机械加速澄清池，用于中小水厂的一级处理，但有些大型水厂也选用此种池型，如北京新投入运行的水源九厂(规模为50万米3/日)即为该种池型。也有的新建水厂选用脉冲澄清池，如南京市新投入运行的上元门水厂(规模为10万米3/日)，由此可见，澄清池在我国还是有发展前途的。*进国家仍在研制新型澄清池，以进一步扩大澄清池的适用范围和得到高质量的滤前水。法国德克雷蒙公司(Degre'ment)研制出的"登萨代"(Densadeg)澄清池，可以认为是新型澄清池的代表。该种类型澄清池于1988年11月15日在法国巴黎莫桑水厂(morsang)第三条生产线上投入生产运行，日处理水量7.5万米3。Densadeg澄清池是将反应、板状增稠、澄清综合为一体的水处理的构筑物，同时配以外部污泥回流和外部投药混合组成的一个完整净水系统。该澄清池上升流速达6.4毫米/秒，(一般机械加速澄清池上升流速为0.7～1.1毫米/秒)出水浊度低于1ntu，具有良好的澄清效果。这种澄清池从构造功能上可以分为三部分。*部分为三个同心室，将加药混合后的原水和增稠回流的絮体活性污泥混合反应，形成絮凝质量好、密度高、分离性能好的固液两相体系。第二部分为预沉降部分，在这里泥水固液两相流发生快速分离。上部的初沉降水进入斜管澄清区，下部的泥浆经沉淀、增稠后被连续运转的刮泥机刮入积泥槽后部分回流，剩余部分排入污泥处理系统。第三部分为斜板澄清区，预沉降后的水在这里进一步去除残留絮体，从而获得高质量的澄清水。该澄清池回流水量仅为zui大处理水量的1～4%(一般机械加速澄清池回流量为处理水量的3～4倍)，较大地节约了用于回流水量的动力消耗。该种澄清池弥补了各种传统澄清池的不足，具有如下特点：①板状澄清区有较高的上升流速(5.5～10.1毫米/秒);②能产生特别浓的回流污泥(20～500克/升)使回流污泥量*减少，并可以使污泥处理系统省略污泥浓缩池;③可生产高质量的水(浊度低于1ntu);④和通常用的澄清池相比，药剂费用节约10～30%;⑤运行可靠，能耐受流量和水质变化的冲击;⑥能用于多种水处理工艺，如饮用水净化、水软化、城市污水处理。由于Densadeg澄清池具有以往澄清池所不具备的优势，目前已在法国、德国推广应用。相信不久的将来也将引入我国，缩小我国在澄清池方面与*国家的差距。MBR过程描述
MBR是一种将活性污泥法和一体化浸没式膜分离系统相结合的新型污水处理技术。这一过程可广泛应用于市政和工业污水处理领域，包括水资源回用，社区发展，公园景点水资源回用等。
小型洗手间污水处理设备​MBR过程实际上是一套污泥悬浮生长的活性污泥处理系统，采用微孔膜用于固液分离，从而取代了传统的二沉池工艺。这样，固液分离过程只需要很小的占地面积即可实现。
它包括位于反应器有氧区的浸没式膜组件、厌氧区和内部的流体搅拌装置。如何使厌氧区具有生物除磷功能也是近的一个研究热点。
膜过滤系统对来自反应器中的水进行连续过滤，而再循环过程中，活性污泥的液体混合物仍然留在反应器中，这样就不需要单独设置一个的二沉池。此外，由于过滤系统安装在反应器内部，因此，也不需要设置专门的过滤系统，从而减小了占地面积。为了保证氮的去除率，在厌氧区内还添加了一个反硝化装置。在重力的作用下，流体在MBR中连续流动，如果流量的峰值超过了平均流量的两倍，那么就必须在生物处理装置前安装一个调节池。
典型MBR系统的流程可以描述如下。污水经预过滤后流入调节池，在这里进水的水质和流量可以得到调节。被格删拦截的杂质需要定期清理。接下来，调节池中的污水被泵输送至MBR系统，并与活性污泥进行充分的接触。污水中的有机物被微生物降解，而其它不能被降解的杂质则被MBR系统中的膜组件分离。进一步处理之后，被处理水可以达标排放或回用。此外，输送到MBR系统中的空气也是处理过程中非常重要的一部分，它可以促进反应器中流体的循环流动，提高活性污泥的降解效率，还可以使中空纤维之间发生相互摩擦，清洁膜组件。
设备描述
典型的MBR系统通常由两部分组成——生物反应器和膜组件。在污水处理领域，zui常用的MBR系统通常由进水流量计、过滤格栅、MBR系统、消毒系统、产水流量计、曝气污泥池和污泥脱水装置组成。
MBR系统所需的设备包括一个混凝土的矩形储槽，被分为三个部分(调节池、厌氧区和有氧过滤区)，泵，电动阀门，风机，液位控制系统，PLC和过滤膜组件。
预过滤
适当的预过滤操作对于浸没式MBR是非常重要的。预过滤的目的不仅是为了保护中空纤维膜组件的完整无损，还能防止纤维状的杂质将纤维缠结在一起。膜组件中纤维状杂质的聚积zui终会导致膜性能的降低，使膜清洗和维护的费用更高。一个1mm的多孔格栅就可以非常有效的去除纤维等杂质，并能保证进入MBR系统的水流量足够的大。滤渣应定期清理。
流量调节
流量调节池用于在水流高峰期调节流量，在系统前端设置一个流量调节池可以使所需的生物反应器单元数量减少到原有的一半，使工程投资相应减少。
生物处理过程
厌氧区和需氧区以及相应的管路、分布器、通路封口和排出口等共同构成了MBR的生物处理部分。
经过滤的原水首*入厌氧区，在这里原水与循环的混合液体进行混合，然后流入有氧区。在有氧区，污水被来自气体分布器的空气进行曝气处理，空气由与分布器相连的风机供给。微滤膜组件直接浸没在有氧区内，或者在重力作用下进料，或者靠离心泵进料。混合液体与空气充分混合后，被输入每一个膜组件。流体以错流方式连续流过中空纤维膜，并不断刷洗者膜表面。污水在生物反应器的有氧区和厌氧区内经过生物处理，清洁的水透过中空纤维膜，排放到消毒系统，进行进一步处理。残余的固体、有机物颗粒、微生物、细菌和病毒则不能通过膜，被截留在液体混合物中，zui终被活性污泥降解。经MBR处理的污水，排出水质可达到固体悬浮物颗粒含量低于5mg/L，浊度低于1NTU。物化法就是利用物理化学反应降解焦化废水中污染物的方法。该方法具有简单易行、处理效果明显及运行稳定等优点，因此受到国内外广泛关注。
 焦化废水的常规物化处理技术
吸附法
吸附法原理是利用多孔性吸附剂吸附焦化废水中的有害溶质，使其净化。优良吸附剂是高度分散的物质或多孔性固体，具有较大的表面积，产生较大的表面能，如活性炭、沸石、矿渣、硅藻土等。其中，活性炭是目前zui常用的吸附剂。Mohe Zhang 等采用褐煤活性炭(AC)吸附河南某处焦化废水，AC 投加量200 g/L，在40 ℃搅拌6 h，废水脱色率为90%，COD去除率为91.6%，且符合Radlich-Peterson 吸附模型。胡记杰等解析了活性炭对焦化废水中有机物的吸附过程，发现焦化废水中PAHs 和氮杂环等被优先吸附且吸附量大，为快速吸附;苯胺、*等则表现为弱吸附。
吸附法处理焦化废水时，既发生物理吸附，又发生化学吸附，所以吸附剂脱附困难，无法循环使用，提高了处理成本，因此吸附剂的脱附与循环使用是未来研究的重点。
混凝沉淀法
混凝沉淀法原理是利用混凝剂发生化学反应产生的氢氧化物胶体中和焦化废水里某些物质表面所带的异性电荷，使其絮凝、凝集，zui终沉降、分离。该法的关键在于混凝剂，目前国内焦化厂一般采用聚合硫酸铁(PFS)，助凝剂为聚丙烯酰胺(PAM)。赵玲等〔6〕采用该法对焦化生化后废水进行深度处理，当PFS 投加量在20～30 mg/L，PAM 投加量在0.13～0.25 mg/L，能去除45%的COD、37%的氰hua物。

传统混凝法去除焦化废水的COD 和浊度效果明显，但脱色效果不好。程胜宇〔7〕开发了聚合氯化铝(PAC)与PAM 复配的新型复合絮凝剂，有效解决了脱色这个问题，应用于丹东万通焦化厂深度处理焦化生化后废水，色度去除率达80%。Peng Lai 等〔3〕研究表明，絮凝处理的*条件为絮凝剂投加量400mg/L，废水初始pH 为3～5;达*条件后，继续增加絮凝剂投加量和提高废水初始pH 对焦化废水的COD 去除率影响不大。于庆满等〔8〕采用混凝-Fenton联用技术处理焦化废水，也可使其达标排放，同时研究表明，先混凝后Fenton 处理的效果优于先Fenton 处理后混凝。雷霆等〔9〕采用O3/UV-混凝联用技术深度处理焦化废水，提高了其可生化性。因此，开发更高效的混凝剂以及与其他技术联用是混凝沉淀法的研究热点和方向。
萃取法
萃取法就是利用焦化废水中不同成分在萃取剂中的溶解度不同实现对其分离。Xiaoying Yuan 等〔10〕采用1∶1 的辛醇和环己烷萃取焦化废水5 min，BOD5/COD 从0.06 上升到0.29，增加了其可生化性，同时可提高COD 去除率至88.63%。
萃取法特别适合于焦化废水中酚类物质的分离。
传统萃取剂对酚的分配系数低、损耗大、甚至会造成二次污染。崔秋生等〔11〕改进的络合离心萃取法用于山西焦化三厂，使酚从13 000~24 000 mg/L 降至15 mg/L 以下，COD 从45 000~85 000 mg/L 降至3 500~10 000 mg/L，处理量1.5 t/h，环境效益、经济效益可观。殷国监〔12〕则提出萃取与膜过程相结合的膜萃取技术，以无机酸、碱溶液作萃取剂、硅橡胶膜作分离膜的新工艺，该方法具有能耗低、运行条件温和、过程简单等优点，已处于工业应用开始阶段。萃取法既回收酚，又循环使用萃取剂，因而具有良好的经济和社会效益，值得推广。
 Fenton 试剂法
Fenton 试剂是由H2O2和Fe2+ 混合得到的。Fenton 试剂特点：(1)强氧化性，因为H2O2在Fe2+催化作用下生成强氧化能力的˙OH( 其氧化电位达2.8 V，高于O3)。(2)氧化速率快，因为H2O2分解速度快。(3)产物Fe(OH)2和Fe(OH)3有絮凝作用，可通过絮凝、沉降去除剩余污染物。
赵晓亮等〔13〕研究得到了Fenton 试剂深度处理焦化废水的*反应条件：反应温度为40～50 ℃、初始pH 为2.5、Fe2+投加量为0.4 mmoL/L、H2O2投加量为4～8 mmoL/L、反应时间为2～3 h。在此条件下，当进水COD 为100～340 mg/L、色度为480～940 倍时，出水COD、色度等指标均可达到《城市污水再生利用工业用水水质》(GB/T 19923—2005)的要求。 传统污水处理技术
水的污染通常指人为原因造成的水质恶化，降低水的使用价值，主要污染物是固体废弃物和化学物质(需氧有机物、难降解有机物、重金属、植物营养物质、酸、碱和石油类物质) 。