S25073无缝管规格然后结合高温拉伸试验研究了合金的超塑学行为及变形机制。主要研究内容和结果如下:为了制备出适合超塑变形的均匀显微组织,利用单轴压缩及应力试验对高铌TiAl合金的动态/亚动态再结晶动力学开展研究。结果表明,高铌TiAl合金的显微组织对热变形十分,再结晶极易发生但动力学较慢,整体呈现出爆发式形核而有限长大的征,从而有利于细化组织。而同样很慢的亚动态再结晶动力学使得合金锻饼可以通过道次间退火的变形死区,进而均匀的显微组织分布。另外发现当在（α+β）相区进行热等静压或锻造变形时,合金中的β/B2相含量显著,即热力耦合作用对β/B2转变具有明显的作用。利用该效应能够实现对合金中β/B2相含量的。在上述研究的基础上制定了合金的开坯锻造艺,了具有相似成分但不同相组成（（α2+γ）合金与（β/B2+γ）合金）的高铌TiAl合金锻饼,为高铌TiAl合金细晶超塑性的研究奠定了材料基础。在应变速率为10-4 s-1、温度为8501050℃的条件下对两种合金进行了高温拉伸试验。

无锡国劲合金*生产1.4529、N4、Nickel200、Incoloy926、N10276、G3030、S32750、725LN、astelloyB-2、Nickel201、C-276、317L、N6等材质。

经 80%B2O3+20%Na2B4O7 和 50%CaF2+45%AlF3+5%CaO+微量(A12O3+MgO)复合盐净化处理后,G4169返回料合金的氧氮含量大幅度至新料的氧氮含量水平,大尺寸的A1203和TiN被熔融净化剂吸附去除,主要合金元素含量均在G4169合金成分的范围内。随着过热温度的,K418合金返回料中氧氮含量均不同程度地,在1500℃时达到低值17ppm和15ppm,返回料合金分别5.6%和75.4%,主要合金元素均在K418合金的成分范围内。随着返回料例,含返回料K418合金的氧含量逐渐,而氮硫碳含量呈现趋势,主要组成元素均在K418新料合金成分范围之内变化;枝晶间区域内汉字状碳化物MC的数量、尺寸减小,共晶γ+γ’数量增多;二次枝晶臂距值减小,屈服强度σ0.2和极限强度σb,总应变量εt和塑性应变量εp保持相对。并研究热变形此合金的微观组织演变行为,揭示此合金的变形艺参数与微观组织演变之间的关系,建立动态再结晶动力学模型和再结晶晶粒尺寸模型。在有限元的基础上,嵌入建立的本构模型和微观组织演变模型,搭建此合金热-力-微观组织耦合数值模拟平台,并此合金热塑性变形中的微观组织演变规律,揭示变形温度和应变速率对再结晶体积分数、再结晶晶粒尺寸、平均晶粒尺寸的影响机理。并通过对热压缩动态再结晶晶粒尺寸实验值与模拟值,发现实验值与模拟值具有的相关性,误差都分布在±15%误差线内,表明采用数值模拟这种进行微观组织演变模拟的可行性,为新产品的艺和提供科学依据。基于元胞自动机法来研究热压缩动态再结晶组织演变规律,研究变形温度、应变速率和应变对动态再结晶组织演变的影响,结果表明晶粒尺寸大于80μm的晶粒百分随着应变的逐渐减小,随着变形温度的升高而逐渐减小,随着应变速率的而逐渐;晶粒尺寸小于20μm的晶粒百分随着变形温度的升高而逐渐减小,随着应变速率的而逐渐;晶粒尺寸在20~80μm区间的晶粒百分随着变形温度的升高而逐渐,随着应变速率的而逐渐减小。通过元胞自动机模拟揭示艺参数与晶粒演变之间的关系,对产品机械性能有重要的作用。

S25073无缝管规格基于高铌TiAl合金的相变规律提出了一种新凝固组织调控,并对该下的组织演化行为进行了研究。本文的主要研究内容和所取得的创新性成果如下:分别对包晶凝固的Ti-48Al-2Cr-2Nb合金以及β凝固的Ti-45Al-8.5Nb-（W,B,Y）合金进行了糊状区循环处理,结果表明该处理的晶粒细化效果对凝固路径极为。在电磁搅拌和热循环作用下,Ti-48Al-2Cr-2Nb合金的α相发生了重熔与破碎,由的柱状晶转变为不规则的枝晶碎片、继而呈现出蔷薇状形貌,终熟化变为尺寸均匀球状晶,从而使片层团尺寸由35mm减小至250μm。对于Ti-45Al-8.5Nb-（W,B,Y）合金而言,循环处理改变了初生β相的形貌,并未对α相产生细化效果,因此对片层团尺寸无显著影响研究了不同凝固速率条件下Ti-45Al-8.5Nb-（W,B,Y）合金的组织演化行为。结果表明:Ti-45Al-8.5Nb-（W,B,Y）合金在凝固时发生了显著的凝固偏析。随着凝固速率的,B2相含量减小,初生β相形貌演化规律为:近片层组织（无枝晶形貌）→不规则枝晶→边缘处的粗枝晶和芯部的细枝晶。应用Laplace积分变换和数值逆变换,了粘塑性材料中微孔动态增长问题的半解析-半数值解,分析了惯性效应和热粘性效应对微孔增长的影响。3.考虑了初始的未屈服变形阶段以及屈服后变形的动界面效应。分别针对-粘塑性和粘-塑性两类固体材料中的微孔增长问题,基于Perzyna粘塑性本构理论,建立了分时段、分区域的数学模型,并且采用时空变量的直接积分,将问题在数学上归结为关于动界面位置函数的一阶非线性常微分方程,后给出了微孔准静态增长问题的半解析-半数值解,并且揭示了对微孔演化的动界面带来的非线性效应影响。并的主要研究结果如下:研究镍基单晶合金DD5的定向凝固规律,并通过艺成功制备了镍基单晶空心涡轮叶片,了叶片在定向凝固中各凝固阶段微结构演变规律及机理,结果表明:选晶器的引晶段随固液面的推进,一次枝晶间距逐渐增大,晶粒偏转角逐渐减小,取向。选晶段的螺旋结构对晶粒取向没有作用。叶身凝固点是随着叶片壁厚,枝晶间距逐渐增大,枝晶干内γ’相的尺寸呈趋势。变截面的凝固征为凝固顺序与其自身的冷却顺序相反,晶体生长是从温度低的边缘开始不断向叶身推进,后与叶身生长的单晶组织汇合。自主设计了单晶空心涡轮叶片型芯及铸形结构。研究了 DD5单晶空心涡轮叶片制备艺,包括氧化硅基陶瓷型芯的制备、型壳与型芯间连接、刚玉陶瓷型壳的制备等。

在磁场为100z,磁场强度为2.0T时,修复区显微组织形貌佳,但伴随辅助磁场条件的进一步,磁场作用效果减弱。显微组织分析表明,随着磁场强度的增大,枝晶间的共晶Les相由连续长条状变成不连续的蠕虫状,且Les相体积分数逐渐减小,在磁场强度为2.0T时,Les相体积分数小,为3.85%。720℃时效处理8小时后发现,当未施加磁场搅拌时,激光修复G4169合金试样中γ″相为的颗粒状,平均直径大约在20nm左右,体积分数为60.07%;而随着磁场强度的增大,γ″相逐渐变成的圆盘状,直径尺寸逐渐变大,当磁场强度为2.0T时,γ″相颗粒直径尺寸达到33.5nm,体积分数为69.73%。同时发现,磁场增大的情况下,激光修复G4169合金试样中颗粒状γ″相由圆盘状析出逐渐变成细长的方形,并且部分γ″相颗粒碰撞合并在一起,形状不规则;当磁场为100z时,γ″相大体积分数为70.19%。氧化结果显示,经适宜的氧化处理后涂层均一定程度上了氧化膜的面电阻,并且NiFe2O4有效地阻挡了 Cr元素的外扩散。但是NiFe204并没有Cr2O3的生长速度。在*氧化中,氧化膜/基体界面处生长了一些孔洞。NiFe2O4涂层了合金在高温空气中的抗氧化能力。(2)采用复合电沉积NiFe-Nb合金涂层+高温氧化法制备了 Nb-NiFe204涂层。并了涂层对430SS不锈钢高温氧化性能和导电性能的影响。一些结果总结如下:在Ni-Fe合金涂层中加入4.2at.%Nb可以其抗氧化性能,Cr203的生长速度,面电阻；加入过量Nb则损害了 Ni-Fe合金涂层的抗氧化性能,增大了氧化膜的面电阻。Nb改变了 Ni-Fe合金涂层表面氧化膜的生长机制,即从外扩散生长为主转变为内扩散生长为主,从而了界面孔洞的形成,了氧化膜的粘附性。2.高温氧化中,羽-柱状结构7YSZ涂层内微裂纹首先在热生长氧化物层(TGO)/陶瓷层(7YSZ)界面萌生,接着在TGO生长应力作用下裂纹沿着TGO/7YSZ层界面扩展,扩展到柱状结构间隙处停止,部分内应力释放,残余应力在间隙处被引向柱状结构内部造成新裂纹产生。终在温度梯度热应力下,新裂纹扩展柱状结构内部断裂失效,从而在涂层表面形成氧化剥落坑。由于羽-柱状7YSZ涂层孔隙率较高,粘结层未经过预处理的羽-柱状结构涂层的氧化速率明显快于层状结构7YSZ涂层,但经过抛光与预氧化处理后,其抗高温氧化性能相对于层状结构7YSZ涂层了 5倍。此外,随着喷距,羽-柱状结构7YSZ涂层的抗高温氧化性能在逐渐,当喷距到1250 mm,TGO外界氧分压接近临界饱和值时,涂层的氧化速率常数无明显变化。3.羽-柱状结构7YSZ涂层冲刷失效主要包括三个阶段:快速冲刷阶段,即初始冲刷期,涂层表面粗糙“菜花状"头部被冲刷。中速冲刷阶段,即为“菜花状"头部以下,陶瓷层致密底部以上的柱状结构受到砂粒的冲刷。